Đồ án nền móng
Chia sẽ FULL kho đồ án NỀN MÓNG, CÁC bạn chỉ cần tích vào link rồi tải xuống
Showing posts with label nền móng. Show all posts
Showing posts with label nền móng. Show all posts
Thursday, November 1, 2018
Đồ án nền móng
Tuesday, September 18, 2018
36 câu hỏi kèm theo câu trả lời đồ án nên móng
Câu 1: pmax≤
1.2 [p] như vậy tại vị trí pmax có
bị phá hủy không?[p] = pgh/Fs với Fs thường lấy giá trị 2.0 – 3.0 do
đó với pmax = 1.2[p]
ta có hệ số an toàn thực sự Fs* = pgh/1.2[p] = Fs/1.2 có nghĩa là pmax ≤ 1.2[p] tương đương với hệ số an toàn
Fs* ≥ (2.0 – 3.0)/1.2 > 1.0 nên không có sự “phá hủy” xảy ra với nền!
Nêu hiểu điều kiện không chế (giới hạn) ở đây là pmax≤
k.[p] với k là hệ số tận dụng điều kiện làm việc của đất nền trên một phạm vi
hạn chế nhằm mục đích tiết kiệm . Theo TCXD 45-1978 hiện vẫn áp dụng thì k có
thể áp dụng đến 1.5 cho trường hợp lệch tâm hai phương!
Câu 2: Trong tính toán sức chịu tải của nền có bao giờ tính đến trường
hợp mưa lũ hay nước ngầm dâng đột ngột không?
Việc phân tich có bao gồm cả tình huống nước dâng được đặt ra khi
có đủ lý do chưng tỏ nguy cơ đó xuất hiện, chẳng hạn thiết kế thỏa mãn tần suất
mưa/lũ nào đó theo yêu cầu cho công trình cụ thể. Việc tính toán này thường làm
tăng kích thước/độ sâu đặt móng ví sự xuất hiện áp lực nước lỗ rỗng không móng
muốn do nước dâng làm giảm cường độ của đất nền.
Câu 3: Thầy cho em biết cơ sở tính toán công thức E0ch = (1 – f)E0 + f.Ectrong cọc cát.
Đây là công thức gần đúng xây dựng trên cơ sở trung bình có trọng
số trong đó trọng số chính là tỉ diện tích của cọc cát trong một đơn nguyên xử
lý (xem Chương 3 – Giáo trình Nền và móng)
Câu 4: Trong tính toán kiểm tra móng khối qui ước của móng cọc đài thấp
khi tính jtb có công thức ... nhưng khi tính thường bỏ qua
những lớp đất yếu thì jtb= ? . Nếu
ta coi tất cả các lớp đất là như nhau và tính toán jtb cho cả lớp đất yếu có được không” làm như thế
có an toàn hơn không?
Móng cọc được coi như một khối không biến dạng (còn gọi là móng
khối qui ước) với kích thước xác định dựa vào góc huy động đất xung quanh tham
gia vào sự làm việc của hệ thống cọc và đất giữa và xung quanh các cọc. Phạm vi
huy động có thể xác định theo nhiều đề nghị khác nhau. Hiện có hai cách thông
dụng là xác định theo a = jtb/4 bắt
đầu từ mép ngoài của cọc biên kể từ độ sâu đáy đài và a = 30 kể
từ 1/3 dưới cùng của cọc. Khi xây dựng theo cách đầu thì jtb là góc ma sát trong trung bình của đất
trong phạm vi từ mũi cọc đến đáy đài, kế cả lớp đất yếu có ji = 0 (đương nhiên tích li.ji= li.0
= 0 – nên nhầm tưởng là không kể đến sự có mặt của đất yếu! nhưng dưới mẫu số
vần có thành phần li =
0). Theo cách thứ hai (các nước Phương Tây thường áp dụng) nếu cọc đi qua một
số lớp đất yếu ở trên thì góc a = 30 được áp dụng từ độ sâu 1/3 dưới cùng của
phần cọc trong đất không yếu. Trong trường hợp sau cùng này, nếu kể cả lớp đất
yếu nữa thì thiên về không an toàn (vì đáy móng mở rộng trong khi tải trọng
không đổi kéo theo độ lún dự báo nhỏ đi!)
Câu 5: Khi nội suy e01, e02 từ đường cong e-p mà pi nhỏ hơn 100 thì độ chính xác không cao
do e01, e02 quá
bé. Có cách nào nội suy chính xác nhất không?
Để có thể nội suy chính xác hơn trên đồ thị đường cong nén nên
biểu diễn quan hệ e – lg(s) vì khi đó trên trục hoành đoạn có giá trị snhỏ sẽ được dãn rộng ra. (lg(10)
= 1; lg(100) = 2 ta có Dlgs = 1; lg(100) = 2; lg(200) ta có Dlgs = 0.3... hay khoảng từ lg(10) đến lg(100)
trên trục hoành rộng hơn khoảng từ lg(100) đến lg(200) đến 3 lần trong khi trên
đồ thị e – s đoạn sau có Ds = (100 – 200) = 100 dài hơn đoạn trước Ds= 90.
Câu 6: Sơ đồ nhà trong đồ án có khe nhiệt (hai cột sát vào nhau). Khi
tính cốt thep móng chân vịt này phải tính như thế nào? Có cần kiểm tra lại kích
thước đáy móng (theo cường độ - biến dạng) không?
Việc kiểm tra kích thước đáy mong vần tiến hành bình thường nhưng
cần lưu ý là tải trọng (N0, M0) dùng để xác định ptx phải
dời về trọng tâm đáy móng theo nguyên tắc của sức bền vật liệu.
Cốt thép được tính trên cơ sở mô men uốn do phản lực đất lên đáy
móng gây ra như những trường hợp khác.
Câu 7: Khi dự báo sức chịu tải của cọc theo thí nghiệm SPT thì Ni lấy theo N hay N60vì nền
đất có cả đất dính và đất rời.
Về nguyên tắc, tất cả các giá trị của N phải chuyển đổi về N60 trước khi áp dụng vào phân tích, tính
toán. Tuy vậy, nếu công thức áp dụng được viết cho N thì không phải chuyển đổi.
Có thể nói các phương tiện (công thức) áp dụng hai giá trị kể trên hiện nhiều
tương đương nhau do ngưới ta phát hiện ra sự cần thiết phải qui đổi về N60 hơi muộn nhưng về lâu dài có lẽ nó sẽ
chiêm ưu thế. Một khi có đủ kinh nghiệm để áp dụng N60 cho mọi phân tích thì giá trị ban đầu
N sẽ trở thành điểm xuất phát theo đúng nghĩa của nó.
Câu 8: Tính thực tế và khả năng áp dụng của Đồ án vào thực tế?
Nội dung của Đồ án và các tình huống thiết kế đều có thể áp dụng
vào thực tế vì bản thân nó được lấy từ các công trình thực sau khi giản lược
bớt điều kiện địa chất để phương án nền và móng trở nên rõ ràng hơn mà thôi. Đồ
án là một cơ hội tập dượt thiết kế trong đó ngoài yêu cầu tập hợp các kiến thức
liên quan có trong sách vở từ nhiều môn học khác nhau là khả năng tỏ chức công
việc, khả năng trình bày vấn đề và bảo vệ quan điểm của mình. Tất cả các nội
dung/yêu cầu đó đều xuất phát từ thực tê và cho thực tế sau này.
Câu 9: Khi so sánh p ≤ [p] và pmax ≤ 1.2 [p] để kiểm tra kích thước đáy
móng với sai số >10% có được không? bao nhiêu là thỏa mãn.
Kích thước đáy móng được xác định/lựa chọn theo nhiều yêu cầu khác
nhau của các trạng thái giới hạn và hiệu quả kinh tế. Các nọi dung liên quan
đến p và pmax chỉ là một phần nhỏ; sai số 5 hay 10% chỉ có tính chất ước định
vì bản thân bài toán hiệu quả kinh tế còn liên quan đến nhiều yếu tố khác,
chẳng hạn khả năng thi công; khả năng tận dụng thời tiết...Về kỹ thuật, sai số
cần hạn chế trước hết để thể hiện tư tưởng tiết kiệm ngay từ thiết kế và trong
số nhiều yếu tố ảnh hưởng (có thể gọi đó là một bài toán hàm nhiều biến) thì
việc lựa chọn yêu tố ưu tiên là khâu quan trọng nhất, các yếu tố khác không cần
mà cũng không thể quá ngặt nghèo.
Trong Đồ án môn học, thống nhất hạn chế dưới 10% .
Câu 10: Khi tính toán 2 móng đơn của một công trình, độ lún của 2 móng
lệch nhau > 3cm có được không?
Được hay không phụ thuộc chính vào khoảng cách giữa hai móng đó và
sự chênh lệch đó có gây ra ứng suất phụ thêm cho kết cấu hay không; ứng suất đó
là bao nhiêu và có nguy hiểm cho công trình hay không; có làm thay đổi cốt công
trình tại các vị trí liên quan hay không và sự thay đổi đó có ảnh hưởng đến sử
dụng công trình hay không...mới là vấn đề cần quan tâm. Tóm lại là lún/chênh
lệch lún gây ra hậu quả gì? có chịu đựng được không? có được phép như vậy
không? mới là vấn đề.
Câu 11: Vai trò của giằng móng? Khi nào thì cần có giằng móng và cấu tạo
cụ thể của giằng móng.
Giằng móng là một kết cấu được dùng để liên kết các móng/kết cấu
trên móng lại nhằm tăng cường độ cứng của toàn hệ. Ngoài ra giằng có thể sử
dụng như dầm dỡ phần tường bên trên. Tùy ý đồ thiết kế của Kỹ sư mà cần phải có
móng/nền gia cường dưới giằng hoặc không. Ngoại trừ trường hợp trên giằng có
tường bắt buộc phải tính toán cần thận, giằng móng có thể đặt theo cầu tạo hoặc
tính toán sự làm việc của nó trong tổng thể hệ kết cấu. Nói chung có thể lựa
chọn kích thước tiết diện giằng theo nhiệm vụ của nó và các yêu cầu cấu tạo sau
đó kiểm tra lại như các cấu kiện BTCT bình thường khác (chẳng hạn, chiều cao
chọn theo chiều dài nhịp; bề rộng chọn theo chiều cao hoặc bề rộng tường bên
trên...)
Câu 12: Em thấy trong tài liệu Nền móng do Thầy viết có sự chênh lệch
giữa pxt và [p] là
tương đối lớn. Lý do tại sao chấp nhận được điều đó? Điều đó có tính đến vấn đề
kinh tế không?
Trong trường hợp tải trọng lệch tâm lớn thì nên căn cứ vào pmax để tìm kiệm thiết kế kích thước đáy
hợp lý. Lưu ý rằng ngay cả như vậy (hạn chế 5/10%..) cũng chỉ là bước lựa chọn
ban đầu mà thôi. Thiết kế là một quá trình gần đúng dần cả về kỹ thuật lẫn kinh
tế. Quá trình này đòi hỏi ngoài kiến thức là thời gian và trách nhiệm. Phân lớn
các ví dụ trong sách mang tính minh họa các bước thực hiện một luồng tư duy đã
xác lập trước đó là chủ yếu, các không chế cả về kỹ thuật, cả về “kinh tê” không
thể theo sát hoàn toàn: một phần Thầy không cho nó mang nhiều ý nghĩa lăm; phần
khác, quan trọng hơn, các yêu cầu cụ thể được nêu ra trong các Nhiệm vụ thiết
kế thường được thay đổi theo thời gian xây dựng công trình tuyg thuộc vào Tiêu
chuẩn lúc đó/ ý muốn chủ quan của Chủ đầu tư/ trình độ công nghệ ...
Câu 13: Nếu để thỏa mãn yêu cầu kinh tế (<10%) như Thầy nói thì móng
sẽ làm lẻ đến cm (ví dụ 1.36m). Như vậy có được không?
Về mặt nguyên tắc thì hoàn toàn được vì chúng ta đang bàn về móng
BTCT. Tuy vậy, người ta không làm thế. Một phần, thêm bớt vài cm không đáng bao
nhiêu mà đôi khi lại gây khó cho thi công – lợi bất cập hại; phần quan trọng,
con số 10% chỉ là ước định chủ quan cho lựa chọn ban đầu chứ không phải qui
định của pháp luật. Ngoài ra, trong xây dựng thường có 10% kinh phí dự phòng!
Làm ruộng thì ra, làm nhà thì tốn!
Câu 14: Xin Thầy cho biết cách chọn kích thước móng (b x l) mà phải thỏa
mãn các điều kiện ptx≤ [p]; pmax ≤ 1.2[p] và {1.2[p] – pmax}/pmax ≤ 5%. Bản thân em thấy rất khó. Thầy
chỉ rõ cách làm nhanh để thỏa mãn các điều kiện trên.
Không có cách nào để làm nhanh cả ví chúng ta không xài món mì ăn
liền! Để có thể thỏa mãn các điều kiện trên có thể dùng phương pháp đồ thị là
nhanh hơn cả: đầu tiện tìm b thỏa mãn đk 1 (xem đồ thị minh họa trang 50 sách
Giáo trinh); tương tự cho các điều kiện sau.
Câu 15: Tại sao khi tính lún theo từng lớp phân tố phải chọn hi ≤ b/4?
Không ai bắt buộc như thế cả, đó chỉ là lời khuyên nhằm giảm bớt
khối lượng công việc tính toán mà thôi ví trước đây toàn tính thủ công thôi.
Bây giờ chỉ với máy bấm tay cũng không ngại gì khối lượng!
Câu 16: Trong móng nông phải đặt thép Fmin = ? và khoảng cách amin= ?
Xem yêu cầu cấu tạo móng, trang 43 Giáo trình. Thường chọn Fmin = 10; amin= 250/300
Câu 17: Nguyên lý tính toán giằng móng? Có thể tính theo sơ đồ không
gian được không?
Xem Câu 11 ở trên. Nói rõ thêm tính toán giằng hoàn toàn được thực
hiện theo ý đồ thiết kế của Kỹ sư. Có thể khai báo giằng như là một cấu kiện
bình thường trong hệ kết cấu tổng thể của công trình để phân tích.
Câu 18: Em đặt móng ở độ sâu 0.4m trên nền cát nhỏ (dày 2m), bên dưới là
đất yếu (bùn sét). Việc làm này có hợp lý không? Trường hợp nào không được?
Việc này chỉ hợp lý khi tải trọng công trình đủ bé không gây ra
mất ổn định cho lớp đất yếu. Có thể coi đây là trường hợp riêng của thiết kế
đệm cát trong đó chiều dày đệm đã bị hạn chế.
Độ sâu đặt móng 0.4m nói chung là tương đối bé do đó phải căn cứ
vào cốt 0.00 trong thiết kế kiến trúc, cốt nền xung quanh công trình mới quyết
định được 0.4m hay nhỏ hơn nữa có chấp nhận được không.
Câu 19: Khi nào sử dụng tải trọng tính toán và tải trọng tiêu chuẩn
trong tính toán móng nông?
Trong phân tích thiết kế nền móng nói chung, chỉ có giá trị tính
toán (nếu ta muốn gọi như vậy) của tải trọng được sử dụng cho tính toán với mọi
trạng thái. Nên sử dụng thuật ngữ “Tải trọng danh nghĩa” thay cho “Tải trọng
tiêu chuẩn” . Giá trị tính toán của tải trọng được xác định từ giá trị danh
nghĩa sao cho đảm bảo “an toàn” cho công trình bằng cách tác dụng vào giá trị
dnah nghĩa yếu tố an toàn mà ta thường gọi là hệ số vượt tải. Lưu ý, ngay cả
khi hệ số bằng 1 thì ý nghĩa của hai giá trị vẫn phải được hiểu khác nhau (đọc
lại các trang 25 – 28 của Giáo trình).
Câu 20: Thiết kế móng cọc thì điều kiện kinh tế như thế nào?
Cái gọi là điều kiện tiết kiệm ở đây có rất rất nhiều yếu tố tác
động vào. Nói riêng về việc lựa chọn kích thước cọc (Lc, Dc)
có thể tạm nêu một tiêu chí là khối lượng bê tông cọc/1 tấn tải trọng hoặc
ngược lại tải trọng (tấn)/1 m3 bê
tông cọc để so sánh.
Câu 21: Tại sao [P]vl> [P]đn? Chọn [P]vl tương đương [P]đn được không?
Đất nền là thứ trời cho, vật liệu là thứ ta làm ra do đó nên ưu
tiên khai thác hết nhưng gì trời cho trước. Chọn tương đương là tốt nhất hiểu
theo nghĩa kinh tế giản đơn tuy vậy điều này ít khi đạt được.
Câu 22: Giằng móng đặt ở chân cột và ở đáy móng khác nhau như thế nào?
Đặt ở đâu cũng được, tùy ý thích của Kỹ sư thiết kế là chính. Tuy
vậy, về phương diện kết cấu, đặt ở đáy móng làm cho nhịp giằng ngắn lại, độ
cứng cao hơn nếu có cùng tiết diện. Nếu độ sâu đặt móng lớn,việc đặt ở cốt 0.0
sẽ làm tăng độ cứng chống uốn của cột, có lợi co cột hơn. Đặc biệt khi có ý đồ
giảm độ lệch tâm cho móng thì nên đặt ở 0.00.
Câu 23: Khi dưới móng nông có pmin < 0 thì tính cốt thép như thế nào?
Cần phải tính lại sự phân bố phản lực đất lên đáy móng với quan
niệm phần p < 0 lấy p = 0 do đất không có khả năng chịu kéo. Với phản lực
mới, việc tính mô men uốn “bản” móng như thông thường.
Câu 24: Nền đất trong Đồ án của em không có thí nghiệm nén e – p, em
tính lún theo công thức lý thuyết đàn hồi thì có cần tính và vẽ biểu đồ ứng
suất để tính chiều sâu ảnh hưởng không? Em lấy chiều sâu ảnh hưởng Hn = (2 – 3)b có được không? có cần kể
đến ảnh hưởng cutra móng gần nhau không?
Nên xây dựng các biểu đồ đó để xác định chiều dày chịu nén một
cách tin cậy hơn. Lưu ý khi áp dụng Hn = (2 – 3)b thì b hoặc là bề rông móng
hoặc là bề rộng nhà/công trình tùy theo khoảng cách giữa các móng.
Câu 25: Việc cấu tạo và tính toán cho 2 móng đơn sát nhau ở khe lún như
thế nào?
Hiển nhiên là phải cầu tạo 2 móng lệch về hai phía. Ở đây móng
lệch tâm về hình thưc chứ chưa chắc đã lệch tâm về truyền tải do ảnh hưởng của
thành phân mô men ở chân cột từ tải trọng công trình thường làm giảm độ lệch
tâm của tổng tải trọng.
Câu 26: Sự khác nhau cơ bản giữa móng băng dưới cột và móng băng dưới
tường?
Tải trọng lên móng băng dưới tường chủ yếu do tường gây ra do đó
nó xuất hiện trên móng khi được thực hiện làm cho độ cứng chung của hệ móng –
tường tương đối lớn, móng được coi là móng cứng; móng băng dưới cột chịu tải
trọng tập trung ở chân cột là chủ yếu; tải trọng này xuất hiện khi độ cứng của
móng không thay đổi và tương đối bé (do chiều dài móng lớn) nên phải coi là
móng có độ cứng hữu hạn (móng mềm). Sự làm việc của hai loại móng này khác hẳn
nhau.
Câu 27: Tải trọng khoảng bao nhiêu thì sử dụng cọc khoan nhồi? Đồ án của
em có tải trọng chân cột N = 500T, ở độ sâu 26m mới có lớp sỏi sạn, các lớp
trên đều xấu, em dùng cọc khoan nhồi có được không?
Tải trọng nào cũng có thể làm cọc nhồi cũng như tải trọng nào cung
có thể dùng cọc đúc sẵn. Tuy vậy, do bản chất của cọc nhồi là khó/không thể
kiểm soát chất lượng nên chi dùng nó khi không còn cách nào khác, chắng hạn tải
trọng quá lớn không thể có đủ chỗ để bố trí cọc đúc sẵn. Với tải trọng 500T
hoàn toàn không cần thiết phải dùng cọc nhồi. Một mặt. đây chưa phải là giá trị
quá lớn; mặt khác đồ án không hạn chế mặt bằng. Ngoài ra, để có thể đảm bảo
được chất lượng cọc nhồi, nên chọn kích thước không dưới 800 và do đó lựa chọn
2 cọc nhồi trở nền quá đắt đỏ.
Câu 28: Làm rõ hơn về giải pháp gia cố cọc cát cho móng băng dưới tường!
Cọc cát được dùng trong gia cố nền trước hết là để nén chặt đất.
Biểu hiện của nó là hệ số rỗng ban đầu của đất giảm làm cho đất được chặt hơn,
độ lún của nền khi chịu tải trọng công trình sẽ giảm xuống. Ngoài ra, sự có mặt
của cát trong đất yếu làm tăng góc ma sát chung của đất làm cho cường độ của
đất nền cũng được cải thiện. Một số tiện ích khác xảy ra trong đất thường có
tác dụng tốt, chẳng hạn tăng tốc độ cố kết.
Thiết kế cọc cát chủ yếu dựa vào hiểu quả giảm hệ số rỗng, cọc cát
cho móng băng cũng không ngoại lệ. Do đó trước hết phải đảm bảo làm giảm hệ số
rỗng như mong muốn bằng cách bố trí cách đều các cọc. Nói chung không nên bố
trí dưới 3 hàng và trục dọc móng trùng với trục dọc của mặt bằng cọc.
Câu 29: Thế nào là nền đồng nhất? khi nào thì xem nền là đồng nhất?
Nền nói chung không đồng nhất, ngay cả khi chỉ có một loại đất vì
thường chỉ có thể tương đối đồng nhất về bản chất vật lý còn tính chất cơ học
luôn thay đổi theo độ sâu do ảnh hưởng của ứng suất ban đầu. Trường hợp trong
phạm vi ảnh hưởng của công trình (chẳng hạn trong phạm vi chịu lún) nền chỉ có
một loại đất và sự thay đổi tính chất cơ học là không đáng kể thì có thể xem
nền là đồng nhất. Trong trường hợp này ta gọi là đồng nhất theo nghĩa kỹ thuật.
Hai bài toán cơ bản liên quan đến sự làm việc của nền dưới công trình là biến
dạng và cường độ do đó cũng có hai khái niệm “đồng nhất” liên quan đến chúng.
Nếu cả hai đều có thể xem là đồng nhất thì ta có nền dồng nhất.Ngược lại ta nói
nền đồng nhất về biến dạng/về cường độ.
Câu 30: Trong làm nhà có thể đổ giằng ở dưới rồi mới xây bằng gạch hoặc
đá được không?
Có thể được và thường gặp khi giằng đặt ở cao trình đáy móng. Một
loại cấu tạo khác cũng được gọi là giằng thường đặt ở cốt 0.00 có nhiệm vụ
chống thấm lên tường thì đương nhiên phải đặt sau.
Câu 31: Kiểm tra chọc thủng móng với góc 450 lấy cơ sở ở đâu? sao không lấy nhỏ hơn
hay lớn hơn?
Góc 450 là
góc xuất hiện ứng suất kéo lớn nhất (ứng suất kéo chính) trong cấu kiện chịu ép
mặt cục bộ (xem Sức bền vật liệu) do đó là nới nguy hiểm nhất đối với các loại
vật liệu có khả năng chịu nén tốt hơn chịu kéo rất nhiều như bê tông. Đảm bảo
khả năng an toàn dưới tác dụng của ứng suất kéo lớn nhất cũng có nghĩa là đảm
bảo được an toàn của móng do đó tính toán phải thực hiện trên tiết diện đó. Nếu
không thể đảm bảo được chỉ nhờ vào bê tông người ta phải bố trí thêm thép xiên
chịu kéo vuông góc với tiết diện đó.
Câu 32: Lớp đất lấp dày 1.6m thì đặt đáy đài ở độ sâu 1.6m có chịu được
tải trọng ngang hay không?
Đất lấp là thuật ngữ dùng để chỉ loại đất có nguồn gốc nhân tạo
không theo một qui tắc nào khi xuất hiện do đó tính chất rất bất thường, độ tin
cậy khi sử dụng kém. Tuy vậy không có nghĩa là loại đất yếu, chỉ đơn giản là ta
khó có được thông tin về nó mà thôi. Ngoài ra, ngay cả đất yếu cũng có thể tiếp
nhận được phần nào tải trọng nên không có lý gì đất lấp không tiếp nhận được
tải trọng. Để đám bảo kết quả phân tích có thể tin cậy được, trong trường hợp
này ta nền sử dụng đất mới để lấp móng với các chỉ tiêu cơ lý được lựa chọn một
cách thích hợp là được.
Câu 33: Trong thiết kế cọc nhồi, ống vách hạ đến độ sâu bao nhiêu? Dung
dịch sét có tác dụng gì? có làm giảm ma sát giữa cọc và đất không?
Có hai loại ống vách khác nhau về chiều dài: suốt chiều dài cọc
hoặc chỉ một đoạn trên. Trường hợp chỉ sử dụng ổng vách cho đoạn trên với chiều
dài hạn chế thì phải căn cứ vào điều kiện đất nền mà lựa chọn sao cho khi thi
công sự hoạt động của thiết bị không gây ra sụt lở thành hố đào, không tổn thất
dung dịch khoan làm ảnh hưởng đến chất lượng cọc. Chiều dài thường áp dụng theo
kinh nghiệm thi công tại từng khu vực cụ thể, chẳng hạn, ở khu vực Hà nội,
chiều dài 5 – 7 m được lựa chọn.
Dung dịch khoan nói chung có tác dụng tạo áp lực ngược từ hố khoan
lên thành gây ra dòng thầm dung dịch vào đất, hạn chế đất trên thành lở vào hố.
Do dung dịch có độ nhớt cao, dòng thấm dung dịch vào đất để lại trên thành một
màng mỏng có tác dụng tăng cường sự ổn định tạm thời của đất trên thành do đó
tạo cơ hội nâng cao chất lượng cọc.
Lớp màng để lại trên thành hố ít ảnh hưởng đến ma sát của cọc với
đất xung quanh: một mặt, khi bê tông dâng lên,ma sát giữa bê tông với thành hố
rất lớn sẽ được bóc gỡ lớp
màng này ra, trộn lẫn với phần bê tông xấu trên cùng; mặt khác trong quá trình
tồn tại, sự thay đổi áp lực nước lỗ rỗng trong đất sẽ được phần đất này trở lại
bình thường. Nói chung độ dày của lớp này rất nhỏ, không ảnh hưởng đáng kể đến
ma sát đất – cọc, sự giảm, nếu có, không đáng được xét đến một cách chi tiết
trong tính toán (vì đã được vào hệ số triết giảm theo phương pháp thi công)
Câu 34: Em thấy móng có nhiều loại, mỗi loại có cách tính riêng liệu có
phần mềm nào cho từng loại móng không?
Tính toán móng thường rất đơn giản do đó không cần phải có phần
mềm riêng, các Kỹ sư thường dựa vào Excel để lập các bảng tính cho mình. Riêng
phân tích móng mềm (móng băng, móng bè) có thể sử dụng các phần mềm kết cấu
thông dụng hiện nay cũng được. Trong số các phần mềm có thể dùng để phân tích móng,
SAFE là một phần mềm dễ sử dụng. Ở Bộ môn, đã có nhiều sinh viên tin học thực
hiện các phần mềm theo yêu cầu nhưng phần lớn chỉ dừng lại ở đó vì không có
triển vọng thương mại.
Câu 35: Trong móng cọc hqu là
đoạn nào? từ mặt đất đến đáy dài hay đến mũi cọc?
hqu được
tính từ mặt đất đến mũi cọc.
Câu 36: Giả sử do yêu cầu kiên trúc một phần ngôi nhà nằm trên đất và
một phần nằm dưới nước (chẳng hạn nhà nằm bên hồ) thì móng của công trình cần
lưu ý gì và nguyên tắc cơ bản để tính toán móng cho công trình này như thế nào?
Đây là một tình huống thú vị trong thiết kế, có nhiều khả năng có
thể xảy ra cũng như có nhiều phương án để đối phó. Thông thường các móng có cao
trình khác nhau, có thể có cấu tạo khác nhau, có bản chất khác nhau. Điều này
tùy thuộc ý muốn chủ quan của Kỹ sư thiết kế, khả năng tài chính của Chủ đầu
tư, điều kiện thi công cụ thể và năng lực của Nhà thầu thi công. Điều quan ngại
chính là sự làm việc đồng thời của móng với kết cấu bên trên do đó trước hết
nên chọn sơ đồ kết cấu mạch lạc, cố gắng tránh các tác động gây ra ứng suất phụ
theo các phương cho kết cấu bằng các giải pháp móng có độ tin cậy cao, chẳng
hạn phần dưới nước có thể dùng móng cọc và do đó phân trên cũng dùng móng cọc
mặc dù đáng ra không cần phải thế hay tát cạn nước để có thể đặt móng nông cho
cả trên và dưới...Sơ đồ móng lựa chọn rõ ràng, phân tích móng như các trường
hợp thông thường khác sau đó đưa toàn bộ hệ móng cùng kết cấu bên trên vào sơ
đồ phân tích tổng thể để có thông tin tin cậy cho thiết kế lại toàn bộ công
trình.
Các bạn muốn nhiều hơn hãy gửi coment bên dưới
Cau hoi do an nen mong
C1:
cac yeu cau khi chon chjeu sau chon mong nong
C2: trinh bay thi nghiem nen tinh?
C3: cac chj tieu co ly cua nen dat yeu? trinh bay cac bjien phap xu ly KC ctr` trên nền dat yeu?
1/ loại đất nào tính theo TTGH1,2. Giải thích?
2/ so sánh cọc ma sát với cọc chống, ss tải trọng tiêu chuẩn và giới hạn, ss móng cọc đài cao và thấp?
3/ ưu điểm của pp đệm cát .Phạm vi sử dụng?
1/ hãy nêu các loại móng nông. Trình bày đặc điểm và pvi sử dụng?
2/ độ chối , độ chối giả.......
3/ nêu ưu điểm của cọc cát và phạm vi sử dụng?
1.các loại nền tính theo TTGH 1 và 2,giải thích?
2.phân biệt móng cọc đài thấp và đài cao,phân biệt móng cọc ma sát và cọc chống,phân biệt sức chịu tái giới hạn và sức chịu tải cho phép?
3.trình bày phương pháp tính toán móng cọc khi có tải trọng đứng và tải trọng ngang tác dụng đối với trường hợp chỉ có cọc thẳng?
1 Nêu các trường hợp phá hoại đài cọc,tính toán đài cọ theo trường hợp nào.
2 các tiêu chí xác định kích thước tiết diện cọc cát.
3 ưu nhược điểm của phương pháp biến bạng cục bộ,và biến dạng tuyến tính
C2: trinh bay thi nghiem nen tinh?
C3: cac chj tieu co ly cua nen dat yeu? trinh bay cac bjien phap xu ly KC ctr` trên nền dat yeu?
1/ loại đất nào tính theo TTGH1,2. Giải thích?
2/ so sánh cọc ma sát với cọc chống, ss tải trọng tiêu chuẩn và giới hạn, ss móng cọc đài cao và thấp?
3/ ưu điểm của pp đệm cát .Phạm vi sử dụng?
1/ hãy nêu các loại móng nông. Trình bày đặc điểm và pvi sử dụng?
2/ độ chối , độ chối giả.......
3/ nêu ưu điểm của cọc cát và phạm vi sử dụng?
1.các loại nền tính theo TTGH 1 và 2,giải thích?
2.phân biệt móng cọc đài thấp và đài cao,phân biệt móng cọc ma sát và cọc chống,phân biệt sức chịu tái giới hạn và sức chịu tải cho phép?
3.trình bày phương pháp tính toán móng cọc khi có tải trọng đứng và tải trọng ngang tác dụng đối với trường hợp chỉ có cọc thẳng?
1 Nêu các trường hợp phá hoại đài cọc,tính toán đài cọ theo trường hợp nào.
2 các tiêu chí xác định kích thước tiết diện cọc cát.
3 ưu nhược điểm của phương pháp biến bạng cục bộ,và biến dạng tuyến tính
* Cac bạn hãy gửi mail để đuọc nhiều câu hỏi nhé
Thursday, September 10, 2015
Share DA NEN MONG VA BTCT1.rar - 4 MB
Share DA NEN MONG VA BTCT1.rar - 4 MB
Nếu hay thì Hãy like và chia sẻ nhé các bạn...Nếu có bất kỳ câu hỏi hay cảm nhận nào bạn hãy comment bên dưới bài viết này nhé. Cảm ơn bạn đã ghé thăm website
Nếu hay thì Hãy like và chia sẻ nhé các bạn...Nếu có bất kỳ câu hỏi hay cảm nhận nào bạn hãy comment bên dưới bài viết này nhé. Cảm ơn bạn đã ghé thăm website
Sunday, August 16, 2015
Kinh nghiệm thiết kế móng
Trong phần này , tôi trình bày tiếp mục thiết kế bộ phận móng( Foundation) cho nhà phố :
Điều đầu tiên chúng ta nghĩ đến tiến độ của nhà phố mà chủ đầu tư (CDT) đòi hỏi là Móng , tức là khi đã có mặt bằng kiến trúc sơ bộ , thì CDT yêu cầu có ngay phần móng trong vòng 1-2 ngày hay trong thời gian ngắn . Như vậy để làm trình tự cái nhà thì chắc không kịp nội lực để tính móng . Vì vậy để có Móng cho CDT chúng ta chỉ có cách là tính toán sơ bộ .
Theo tôi , thường nhà phố xây trong khu vực đông dân , các nhà chen chúc nhau nên lực gió tác động vào công trình hầu như không xét đến . Vì vậy xem như bỏ qua lực gió . Các cột chịu lực chính của nhà chỉ chịu lực dọc do các sàn đè xuống ; nên các bạn cần tính sơ bộ xem nhà có n tấm thì chỉ việc tính cho 1 sàn có tải trọng tổng cộng sơ bộ là 1,2(t/m2) ( kể cả tường ) nếu vị trí nào có tường nhiều ; nghĩa là mật độ tường dày thì nên chọn là 1.3 (t/m2) như vậy đó là 1 tầng sàn ; bạn muốn biết 1 cái cột bất kỳ nào đó trong công trình thì bạn phải có diện tích truyền tải của sàn vào cột rồi từ đó nhân với 1.2(t/m2) và nhân tiếp cho n (số tầng) thì lúc đó bạn đã có lực dọcN=S*n*q*1.1 ( Với N là lực dọc ; n là số tầng ; q =1.2 (t/m2) ; 1.1 là hệ số an toàn ) Như vậy các bạn có lực dọc của cột nào đó đang tính, tiến hành tính móng cho cột đó .
Việc tính toán móng có nhiều phương án . Trước hết tôi trình bày phương án móng đơn :
Khi có N thì các bạn phải biết giả định địa chất cho R ( cường độ của đất ) Như vậy các bạn có thể tính được diện tích sơ bộ khi có N và R ( sách nền móng có nói ) như vậy các bạn đã có diện tích và tiến hành thiết kế thép cho móng có kích thước axb .
Áp lực lúc này các bạn cứ lấy P = R , và từ đó ta có thể tính thép bằng cách lấy cánh tay đòn từ mép cột tới mép móng với lực phân bố đều là R ( kg/cm2) . Như vậy ta đã có mô men và từ đó tính được thép cho móng . Tất nhiên chiều cao móng phụ thược vào khả năng chịu cái momen mà các bạn vừa tính .
Để an toàn các bạn có thể trong quá trình tính toán thêm hệ số an toàn vào nếu chưa thực sự an tâm và có kinh nghiệm .
Như vậy bài này tôi muốn nói là sẽ có móng để CDT thi công móng trước cho kịp tiến độ , tức là kiểu vừa thiết kế vừa thi công nhưng vẫn an toàn . Đó là cách thiết kế sơ bộ để giúp các bạn có thể test bản vẽ nhà cao tầng nếu như các bạn là các chủ trì để tham vấn.
Điều đầu tiên chúng ta nghĩ đến tiến độ của nhà phố mà chủ đầu tư (CDT) đòi hỏi là Móng , tức là khi đã có mặt bằng kiến trúc sơ bộ , thì CDT yêu cầu có ngay phần móng trong vòng 1-2 ngày hay trong thời gian ngắn . Như vậy để làm trình tự cái nhà thì chắc không kịp nội lực để tính móng . Vì vậy để có Móng cho CDT chúng ta chỉ có cách là tính toán sơ bộ .
Theo tôi , thường nhà phố xây trong khu vực đông dân , các nhà chen chúc nhau nên lực gió tác động vào công trình hầu như không xét đến . Vì vậy xem như bỏ qua lực gió . Các cột chịu lực chính của nhà chỉ chịu lực dọc do các sàn đè xuống ; nên các bạn cần tính sơ bộ xem nhà có n tấm thì chỉ việc tính cho 1 sàn có tải trọng tổng cộng sơ bộ là 1,2(t/m2) ( kể cả tường ) nếu vị trí nào có tường nhiều ; nghĩa là mật độ tường dày thì nên chọn là 1.3 (t/m2) như vậy đó là 1 tầng sàn ; bạn muốn biết 1 cái cột bất kỳ nào đó trong công trình thì bạn phải có diện tích truyền tải của sàn vào cột rồi từ đó nhân với 1.2(t/m2) và nhân tiếp cho n (số tầng) thì lúc đó bạn đã có lực dọcN=S*n*q*1.1 ( Với N là lực dọc ; n là số tầng ; q =1.2 (t/m2) ; 1.1 là hệ số an toàn ) Như vậy các bạn có lực dọc của cột nào đó đang tính, tiến hành tính móng cho cột đó .
Việc tính toán móng có nhiều phương án . Trước hết tôi trình bày phương án móng đơn :
Khi có N thì các bạn phải biết giả định địa chất cho R ( cường độ của đất ) Như vậy các bạn có thể tính được diện tích sơ bộ khi có N và R ( sách nền móng có nói ) như vậy các bạn đã có diện tích và tiến hành thiết kế thép cho móng có kích thước axb .
Áp lực lúc này các bạn cứ lấy P = R , và từ đó ta có thể tính thép bằng cách lấy cánh tay đòn từ mép cột tới mép móng với lực phân bố đều là R ( kg/cm2) . Như vậy ta đã có mô men và từ đó tính được thép cho móng . Tất nhiên chiều cao móng phụ thược vào khả năng chịu cái momen mà các bạn vừa tính .
Để an toàn các bạn có thể trong quá trình tính toán thêm hệ số an toàn vào nếu chưa thực sự an tâm và có kinh nghiệm .
Như vậy bài này tôi muốn nói là sẽ có móng để CDT thi công móng trước cho kịp tiến độ , tức là kiểu vừa thiết kế vừa thi công nhưng vẫn an toàn . Đó là cách thiết kế sơ bộ để giúp các bạn có thể test bản vẽ nhà cao tầng nếu như các bạn là các chủ trì để tham vấn.
Tiếp theo, tôi xin được trình bày về phương án móng cọc :
Như các bạn biết đấy ,nhà phố giá trị đầu tư ít , vốn cũng ít nữa vì thế hầu như chủ đầu tư không khoan địa chất vì như vậy tốn thêm chi phí . Vậy khi thiết kế móng cọc , ta thường làm như sau :
+ Hầu như là tham khảo khu vực thiết kế có những nhà phố nào làm ở đó với chiều sâu cọc là bao nhiêu ?
+ Khả năng chịu lực của cọc bê tông đúng sẳn do chúng ta quy định . Như vậy thì các bạn có được giá trị cần tính toán số lượng cọc cho mỗi móng rồi .
+ Thông thường cọc ép thì khoảng 20-25 tấn cho phương pháp ép neo ; 30-40 tấn cho phương pháp ép chất tải .
+ Khoảng cách từ mép nhà bên cạnh tới tim cọc ép đối với phương pháp ép neo ít nhất là 300 mm và phương pháp ép tải là 700 mm vì vậy phải chú ý điều này khi nhà bạn xây chen .
+ Có những khu vực phải thiết kế cọc khoan nhồi . thường đường kính là 300 – 400 mm . Và sức chịu tải tính toán khoảng 30 -40 tấn cho mỗi cọc.
=> Khi đã có khả năng chịu lực của mỗi cọc , các bạn có thể tính ra số lượng cọc và từ đó thiết kế được đài móng.
Nếu hay thì Hãy like và chia sẻ nhé các bạn...Nếu có bất kỳ câu hỏi hay cảm nhận nào bạn hãy comment bên dưới bài viết này nhé. Cảm ơn bạn đã ghé thăm websiteNhư các bạn biết đấy ,nhà phố giá trị đầu tư ít , vốn cũng ít nữa vì thế hầu như chủ đầu tư không khoan địa chất vì như vậy tốn thêm chi phí . Vậy khi thiết kế móng cọc , ta thường làm như sau :
+ Hầu như là tham khảo khu vực thiết kế có những nhà phố nào làm ở đó với chiều sâu cọc là bao nhiêu ?
+ Khả năng chịu lực của cọc bê tông đúng sẳn do chúng ta quy định . Như vậy thì các bạn có được giá trị cần tính toán số lượng cọc cho mỗi móng rồi .
+ Thông thường cọc ép thì khoảng 20-25 tấn cho phương pháp ép neo ; 30-40 tấn cho phương pháp ép chất tải .
+ Khoảng cách từ mép nhà bên cạnh tới tim cọc ép đối với phương pháp ép neo ít nhất là 300 mm và phương pháp ép tải là 700 mm vì vậy phải chú ý điều này khi nhà bạn xây chen .
+ Có những khu vực phải thiết kế cọc khoan nhồi . thường đường kính là 300 – 400 mm . Và sức chịu tải tính toán khoảng 30 -40 tấn cho mỗi cọc.
=> Khi đã có khả năng chịu lực của mỗi cọc , các bạn có thể tính ra số lượng cọc và từ đó thiết kế được đài móng.
Friday, August 7, 2015
Yêu Cầu Kỹ Thuật Đúc Cọc Bê Tông
Sai số cho phép về kích thước cọc ( Theo TCXDVN 286:2003)
Không dùng các đoạn cọc có độ sai lệch về kích thước vượt quá quy định trong bảng dưới ®©y (trích dẫn theo TCXDVN 286:2003), và các đoạn cọc có vết nứt rộng hơn 0,2 mm, chiều dài lớn hơn 100mm. Độ sâu vết nứt ở góc không quá 10 mm, tổng diện tích do lẹm, sứt góc và rỗ tổ ong không quá 5% tổng diện tích bề mặt cọc và không quá tập trung.
Độ sai lệch cho phép về kích thước cọc
TT
|
Kích thước cấu tạo
|
Độ sai lệch cho phép
|
1
| Chiều dài đoạn cọc, m £ 10 | ± 30 mm |
2
| Kích thước cạnh tiết diện của cọc đặc | + 5 mm |
3
| Chiều dài mũi cọc | ± 30 mm |
4
| Độ cong của cọc (lồi hoặc lõm) | 10 mm |
5
| Độ võng của đoạn cọc | 1/100 chiều dài đốt cọc |
TT
|
Kích thước cấu tạo
|
Độ sai lệch cho phép
|
6
| Độ lệch mũi cọc khỏi tâm | 10 mm |
7
| Góc nghiêng của mặt đầu cọc với mặt phẳng thẳng góc trục cọc. | nghiêng 1% |
8
| Khoảng cách từ tâm móc treo đến đầu đoạn cọc | ± 50 mm |
9
| Độ lệch của móc treo so với trục cọc | 20 mm |
10
| Chiều dày của lớp bê tông bảo vệ | ± 5 mm |
11
| Bước cốt thép xoắn hoặc cốt thép đai | ± 10 mm |
12
| Khoảng cách giữa các thanh cốt thép chủ | ± 10 mm |
Phân loại xử lý nền móng yếu và phạm vi áp dụng khi đúc ép cọc bê tông
a) Phân loại xử lý: thông thường việc phân loại căn cứ vị trí tầng đất, phương pháp xử lý để phân loại và được phân loại như sau:
– Vị trí tầng đất được xử lý: xử lý lớp mặt, xử lý tầng nông, xử lý tầng sâu.
– Phương pháp xử lý: chất tải nén trước, tầng đệm cát, gia cố nền đường, bệ phản áp, sử dụng vật liệu nhẹ (sử dụng phụ gia để gia cố nền đất, nền đất bằng vật liệu nhẹ); thay bằng lớp đầm chặt, thả đá hộc (với chiều dày lớp bùn không sâu); thoát nước cố kết (bấc thấm, giếng bao cát, cọc cát, giếng cát, cọc đá dăm, dự ép chân không, chân không chất tải dự ép liên hợp); nền móng phức hợp (hạ cọc bê tông, hạ cọc bằng chấn động, cọc xi măng đất, cọc đất – vôi – xi măng, cọc bê tông có lẫn bột than); cọc cứng (cọc ống mỏng chế tạo tại chỗ); cọc cừ tràm hoặc cọc tre …
– Xử lý không thêm vật liệu gia cố và thêm vật liệu gia cố:
+ Không thêm vật liệu: phương pháp cố kết đất (bấc thấm, gia cố chân không); đầm nén đối với đất hạt rời (gia cố động, đầm chấn động).
+ Thêm vật liệu: Thêm vật liệu tự nhiên (cọc cát, đắp đá, cọc đá); thêm vật liệu nửa cứng (cột vữa xi măng, phụt vữa…).
b) Phạm vi ứng dụng của các biện pháp:
1. Xử lý nền bằng cọc tre và cọc cừ tràm: xử lý nơi nền đất yếu có chiều nhỏ.
2. Chất tải nén trước (gia tải trước): dùng để xử lý lớp đất yếu, có thể sử dụng đơn độc hoặc có thể kết hợp với thoát nước cố kết, sử dụng liên hợp một cách phức hợp.
3. Tầng đệm cát: sử dụng nhiều ở lớp mặt nền đất yếu, thường kết hợp với thoát nước theo chiều thẳng đứng.
4. Gia cố nền đường: dùng cho các dạng đất yếu để nâng cao độ ổn định, giảm bớt biến dạng không đều.
5. Bệ phản áp: dùng để tăng độ ổn định và chống trượt lở công trình.
6. Gia cố nền đường bằng chất vô cơ (vôi, sợi tổng hợp): sử dụng khi hàm lượng nước lớn, cường độ chịu cắt thấp.
7. Nền đường chất dẻo (sử dụng bọt khí FPS gia cố nền đất, trọng lượng FPS ở đất là 1/50 ¸ 1/100): làm giảm tải trọng nền đường, giảm độ lún thích hợp lớp đất có hàm lượng nước lớn, lớp đất yếu có độ dày lớn.
8. Nền đường gia cố bằng hoá chất: khi phun hoá chất, nước và bọt khí qua hỗn hợp trộn xong hình thành vật liệu sợi, trọng lượng có thể đạt 1/4 trọng lượng đất, thích hợp với lớp đất có hàm lượng nước lớn, độ dày đất yếu lớn.
9. Thay thế lớp đất yếu: dùng xử lý tầng nông, dùng ở lớp đất mỏng, độ dày không lớn và thuộc đất bùn.
10. Bấc thấm, giếng bao cát: sử dụng xử lý lớp bùn đất, bùn sét, độ sâu xử lý không vượt quá 25m.
11. Cột cát, giếng cát, cọc đá dăm: sử dụng ở lớp bùn, bùn đất sét, nhưng dễ sản sinh co ngót.
12. Dự ép chân không: sử dụng với bùn đất, nền móng thuộc lớp bùn đất dính.
13. Chân không – chất tải dự ép liên hợp: liên kết chân không và chất tải dự ép sử dụng với đoạn đường đắp cao và đường đầu cầu, sử dụng chân không chất tải dự ép nên sử dụng trong nền móng có bố trí giếng cát hoặc bấc thấm và bản thoát nước, ép chân không có độ chân không nhỏ hơn 70 Kpa.
14. Ép cọc bê tông: sử dụng trường hợp không thoát nước, chống cắt lớn hơn 10 Kpa.
15. Hạ cọc bằng chấn động: sử dụng không thoát nước, cường độ chống cắt lớn hơn 15 Kpa.
16. Cọc xi mămg (cọc xi măng – đất): bao gồm cọc phun vữa xi măng sử dụng để gia cố nền đất yếu có cường độ chống cắt không nhỏ hơn 10 Kpa, sử dụng cọc phun bột xi măng (khô hoặc ướt) để gia cố nền đất yếu có độ sâu không vượt quá 15m.
17. Cọc CFG (cọc bê tông có lẫn bột than): thích hợp với lớp đất có cường độ chịu tải lớn hơn 50 Kpa.
18. Cọc cứng: thích hợp với khu vực đất yếu ở độ sâu lớn hơn nền đường cũ được mở rộng.
19. Tường cách ly: thông thường chỉ sử dụng với nền đường cũ được cải tạo mở rộng.
20. Làm ngăn cách và hạ mực nước ngầm: nền đá nứt nẻ, đường miền núi.
21. Làm công trình cầu cạn …
Các phương pháp cổ điển dùng giếng cát thoát nước thẳng đứng và cọc cát làm chặt đất kết hợp với việc hất tải tạm thời là phương pháp đơn giản nhất nhưng vẫn đạt hiệu quả cao cả về kỹ thuật, thời gian và kinh tế. Theo phương pháp này, người ta thường dùng giếng cát đường kính 50-60 cm, được nhồi vào nền đất yếu bão hoà nước đến độ sâu thiết kế để làm chức năng những kênh thoát nước thẳng đứng, nhằm đẩy nhanh quá trình cố kết nền đất yếu. Do đó, phương pháp này luôn phải kèm theo biện pháp gia tải trước để tăng nhanh quá trình cố kết. Lớp đất yếu bão hoà nước càng dầy thì phương pháp giếng cát càng hiệu quả về độ lún tức thời. Trong thực tế, phương pháp này đã được ngành GTVT áp dụng phổ biến từ năm 1990 để xử lý nền đất yếu. Công trình có quy mô lớn đầu tiên áp dụng giếng cát để xử lý nền đất yếu được triển khai trên đường Thăng Long – Nội Bài (Hà Nội) và đoạn Km 93 QL5 (đoạn Cảng Chùa Vẽ, Hải Phòng), sau này được áp dụng đại trà trên nhiều tuyến QL khác nữa, trong đó có đường Láng – Hoà Lạc (Hà Nội), đường Pháp Vân – Cầu Giẽ …
Từ năm 1960 trở lại đây phương pháp sử dụng vải địa kỹ thuật được các nước trên thế giới áp dụng rộng rãi trong xử lý đất yếu. Đặc biệt từ những năm 1990 trở lại đây, các nước ASEAN đã áp dụng phổ biến vải địa kỹ thuật với 6 chức năng cơ bản, là: ngăn cách, lọc nước, gia cường đất yếu để tăng khả năng chịu tải của đất nền, làm lớp bảo vệ và ngăn nước. Phương pháp sử dụng vải địa kỹ thuật cũng đã được áp dụng lần đầu tiên tại Việt Nam từ cuối những năm 90 của thế kỷ 20 trên QL5, QL51, QL10 và đường Láng – Hoà Lạc (Hà Nội).
Phương pháp gia cố nền đất yếu bằng cọc đất – Vôi/ xi măng (XM) là một công nghệ mới được thế giới biết đến và áp dụng từ những năm 1970 nhưng đạt được công nghệ hoàn chỉnh và phát triển mạnh mẽ phải tính từ những năm 1990 trở lại đây. Phương pháp cọc đất Vôi / XM có thể được chia ra làm 2 loại : phương pháp trộn khô, phun khô và phương pháp trộn phun ướt – mà thực chất phương pháp này là phun vữa. Đối với Việt Nam, công nghệ cọc đất – Vôi/ XM lần đầu tiên được Thuỵ Điển chuyển giao công nghệ cho Bộ Xây dựng vào những năm 1992-1994, sử dụng trong gia cường nền nhà và công trình xây dựng dân dụng. Tại nhiều nước trên thế giới, việc sử dụng công nghệ cọc đất – Vôi / XM cho gia cố nền đất yếu trong các dự án đường bộ, đường sắt đã cho hiệu quả rất cao. Do vậy, nếu nghiên cứu để áp dụng cho các dự án đường bộ đắp trên nền đất yếu khu vực đồng bằng sông Cửu Long thì rất có thể sẽ là một trong các phương pháp hiệu quả góp phần giải quyết tình trạng lún kéo dài và kém ổn định của nền đường tại khu vực này.
Từ những năm 90 của thập kỷ trước, cạnh phương pháp cổ điển, lần đầu tiên công nghệ mới xử lý đất yếu bằng phương pháp bấc thấm thoát nước thẳng đứng (PVD) kết hợp gia tải trước đã được đưa vào sử dụng rộng rãi trên thế giới. Tại Việt Nam, công nghệ mới bấc thấm này đã được sử dụng trong xử lý nền đất yếu cho Dự án nâng cấp QL5 trên đoạn Km 47 – Km 62 vào năm 1993, sau đó dùng cho QL51 (TP Hồ Chí Minh đi Vũng Tàu) và đường Láng – Hoà Lạc. Từ 1999 – 2004, phương pháp này đã được sử dụng rộng rãi để xử lý đất yếu trong các dự án nâng cấp và cải tạo QL1A, QL18, QL60, QL80 … Theo báo cáo về các sự cố công trình nền đường ôtô xây dựng trên vùng đất yếu trong những năm gần đây, các vấn đề mắc phải của nền đường đắp trên đất yếu trong thời gian qua ở Việt Nam chủ yếu dưới dạng nền đường bị lún sụt – trượt trồi và ở dạng lún kéo dài ảnh hưởng lớn đến chất lượng khai thác đường. Gần đây nhất, nhiều đoạn nền đường đắp trên đất yếu tuyến Pháp Vân – Cầu Giẽ trên QL1A (đoạn cửa ngõ Hà Nội), mặc dù đã được xử lý và không xuất hiện các vết nứt nhưng biến dạng lún vẫn còn kéo dài. Theo số liệu đo đạc quan trắc cho thấy, sau một năm đưa vào khai thác, nền vẫn lún thêm khoảng 40-60 cm, ảnh hưởng lớn đến khai thác.
Về nguyên tắc, mỗi một phương pháp xử lý đất yếu đều có phạm vi áp dụng thích hợp; đều có những ưu điểm và nhược điểm nói riêng. Do đó, căn cứ vào điều kiện cụ thể của nền đất yếu, địa hình, điều kiện địa chất, phương pháp thi công và kinh nghiệm của tư vấn thiết kế mà có thể lựa chọn ra phương pháp hợp lý nhất. Tiêu chuẩn cho phép lún của nền đường ôtô sau khi đưa đường vào khai thác cũng cần phải được xem xét theo quan điểm kinh tế – kỹ thuật. Trong đó, phải lựa chọn và so sánh theo các quan điểm hoặc là sử dụng các biện pháp đắt tiền để tăng nhanh độ lún tức thời hoặc là hãy chấp nhận một độ lún nhất định bằng việc sử dụng các biện pháp rẻ tiền và đơn giản hơn để rồi sau đó cho thông xe và theo thời gian tiến hành bù lún bằng rải bù lớp mặt đường. Thực tế đã cho thấy, nếu lún nhiều mà không nứt, không xảy ra trượt trồi thì việc tổ chức kịp thời rải bù mặt đường cũng sẽ không gây ảnh hưởng gì lớn đến khai thác.
Kinh nghiệm xử lý nền đất yếu ở Nhật Bản
Thế giới đã thấy chiến lược khai thác qui hoạch các thành phố ở Nhật Bản phát triển hầu hết dọc theo các vùng bờ biển trên địa tầng trầm tích – đất yếu phải gia cường xử lý bằng tất cả các biện pháp kỹ thuật tiên tiến nhất khi xây dựng nhà và công trình.
Từ địa chất – địa chất thuỷ văn xấu hoàn toàn bất lợi trong công cuộc xây dựng mà Công ty TNHH NIPPON KAIKO ra đời với đội ngũ kỹ thuật chuyên nghiệp sâu về địa chất có 40 đơn vị cơ giới hạng nặng thi công đất và 19 Xí nghiệp Khảo sát––Thi công, Văn phòng Tư Vấn Thiết kế độc quyền trong lĩnh vực dịch vụ xử lý đất yếu trên toàn quốc ( từ Tokyo, Yokohama, Nagoya, Oaka, Hirohima, Kyushu , Tohoku, đến Okinawa…. ). Thương hiệu NIPPON KAIKO nổi tiếng trên khắp nước Nhật với nhiều kinh nghiệm giá trị về giải pháp đường thoát nước đứng (SD) (thường là bấc thấm) và giải pháp làm chặt đất yếu(SCP) (thường bằng cọc cát,giếng cát, cọc xi măng đất trộn sâu dưới lòng đất bằng chấn động, gia tải tạm thời bằng tĩnh tải hoặc bệ phản áp….) Cả hai giải pháp này trên thực tế đều đem lại hiệu quả kinh tế hơn cả. Với con số thống kê cho đến cuối năm 1996 chỉ tính riêng sản lượng của Công ty đạt 15 triệu mét tổng chiều dài cọc trên đất liền và 40 triệu mét dưới đáy biển bằng phương pháp đường thoát nước đứng, và bằng phương pháp làm chặt đất yếu đạt 6 triệu trên đất liền và 20 triệu dưới đáy biển. Con số thành quả trên chứng minh công nghệ thoát nước đứng và làm chặt đất tương đối đơn giản.
Phương pháp đường thoát nước đứng và làm chặt đất thường áp dụng trong xây dựng nền đất cần phát triển lún sớm hơn như công trình đê chắn sóng, tuyến đường giao thông , đất đắp nền đường cầu dẫn, nền móng bể chứa chất lỏng, nền băng sân bay v v… Các công trình Dự án minh hoạ đã áp dụng hầu hết là quan trọng như móng cảng hàng không quốc tế Kansai, Dự án phát triển cảng Hanneda, biển đảo cảng Kobe, nhà máy nhiệt điện Matsura, đường ngầm ngày nay thuộc vịnh biển Tokyo ở tân đảo biển đã bị tàn phá. Các phương pháp xử lý này được áp dụng với tỷ lệ cao hầu hết rơi vào các Dự án có quy mô lớn. Công ty có 3 tàu khoan biển sâu ở Hải ngoại đang triển khai xử lý nền đất yếu phía dưới móng các kho chứa Container –tại Singapore bằng phương pháp gia tải làm tăng độ chặt (SCP).
Các công trình có nền móng đất yếu đã được xử lý ở Việt Nam
Trong những năm vừa qua các công trình giao thông được nâng cấp cải tạo và xây dựng mới, cùng với sự phát triển công nghệ, các dự án xây dựng giao thông đã áp dụng hầu hết các phương pháp trên thế giới để xử lý nền đất yếu như:
– Quốc lộ 1A: sử dụng cọc cát, bệ phản áp (đầu cầu Phù Đổng), bấc thấm, vải địa kỹ thuật (đoạn Cà Mau – Năm Căn)…
– Quốc lộ 5: bấc thấm kết hợp vải địa kỹ thuật, tầng đệm cát, vét bùn…
– Quốc lộ 18,10: cọc cát, tầng đệm cát kết hợp vải địa kỹ thuật, bấc thấm.
– Dự án đường Hồ Chí Minh (giai đoạn 1): thay đất yếu, làm rãnh ngầm hạ mực nước ngầm, thả đá hộc (Km89 – Km92).
– Dự án đường cao tốc Sài Gòn – Trung Lương: cầu cạn, vét bùn thay đất, giếng cát, bấc thấm, sàn giảm tải.
– Những công nghệ mới như cọc xi măng – đất áp dụng để xử lý nền móng sân bay Trà Nóc (TP Cần Thơ), đường vào khu khí điện đạm Cà Mau.
– Hút chân không áp dụng để xử lý nền móng nhà máy khí điện đạm Cà Mau
Việc đưa ra một số các biện pháp xử lý nền đất yếu mới góp phần làm phong phú các phương pháp xử lý nền móng trong công tác xây dựng nền đường qua vùng địa hình có địa chất yếu từ đó có cơ sở để lựa chọn những biện pháp tối ưu để áp dụng cho công trình đường Hồ Chí Minh một cách có hiệu quả
Nếu hay thì Hãy like và chia sẻ nhé các bạn...Nếu có bất kỳ câu hỏi hay cảm nhận nào bạn hãy comment bên dưới bài viết này nhé. Cảm ơn bạn đã ghé thăm website
Subscribe to:
Posts (Atom)
